MY矿用橡套电缆

　　核心词：MY 矿用 橡 电缆 
　　中压电缆网双环接线方式以其较高的供电可靠性、较灵活的运行方式得到了大力推广和广泛运用。随着经济的发展,人们的用电需求在明显上升,这对双环网的供电能力提出了更高的要求。自同一供电区域两个变电站(开关站)的不同中压母线各引出一回线路,构成双环接线。在配电系统中,环形电网以开环运行居多,在实际工程中,一般选择环网干线的中间位置作为断开点。在满足N-1的前提下,双环网主干线正常运行时的负载率为50%～75%.如果环网单元的两段母线不设分段开关,那么双环网本质上是两个独立的单环网,此时主干线正常运行负载率为50%;如果环网单元的两段母线设置分段开关,那么主干线正常运行负载率为75%,供电能力较前一种模式有所提升。双环网每条主干线路分段数为3～5段,正常方式下开环运行,开环点位于功率分点。主干线开关、联络开关配置"三遥"配电自动化终端。目前,环网单元开关元件的实际操作主要依靠手动投切。由于主干电缆截面通常选用300mm3的铜芯电缆,按一回线路满载时供电能力约为10MW考虑,认为整个双环网最大允许接入负荷能力约为20MW。某科技园区属于北京配网A类供电区域,规划该区域10kV配电网目标网架为双环网接线方式。供电部门对双环网内的分段、接入有功、配变容量等内容均给出了指导性意见。用户A有功25340kW,设3座总配,功率为10608kW、5628kW、9104kW。规划3座环网单元,组建双环。设计总配采用单母分段带联络,且联络开关只允许手动操作,不具自投功能。假设有功均匀分布,则双环接线如图1所示。正常情况下,甲站,段出线分别承担5304kW有功,乙站,段出线分别承担7366kW有功。该接线突破了北京地区双环网接入负荷的要求,但并不违背网络N-1供电安全准则。

从图2中可知,A2-1、A2-2、1#总配段进线开关、1#总配联络开关改变运行状态后,甲站段出线承担着10608kW有功,乙站,段出线分别承担着7366kW有功不变。对于甲站段出线,考虑1#总配两段母线运行同时率不大于0.94,电缆仅满载无过载。另外,通过双环主干联络由乙站段为1#总配段供电,同时,乙站段通过2#总配联络增带2#总配段,由此构成方案二。此时,乙站段出线承担9856kW有功,段出线承担10180kW有功,甲站段出线承担5304kW有功不变。
　　1、MY矿用橡套电缆:B站出线考虑运行同时率为2ᦇ 总配电母线和3ᦇ 总配电母线不大于0.98
　　对于乙站段出线,考虑2#总配两段母线及3#总配段母线运行同时率不大于0.98,电缆仅满载无过载。在工程意义上,认为上述两种处理方案均可行,但如果考虑开关状态变化时间影响可靠性指标,建议采用方案一。供电部门仅视环网单元为可操作对象,处理方式比方案一少一个开关状态的变化;但如果考虑现阶段环网单元负荷开关还未实施"遥控"功能,那么方案一的设备位置为故障处理带来的操作上的便捷,未必会严重影响供电可靠性指标。环网单元间线路故障,仅操作环网单元即可,在此不做赘述。如果乙站段出线故障,影响了2#、3#总配段供电,则可采用以下两种方案:方案一。
　　2、MY矿用橡套电缆:通过双环干线连接
　　通过双环主干联络由甲站,段为2#总配,段供电,而3#总配通过本配联络为乙站段供电,非故障电缆均无过载。方案二。通过开关切倒,乙站段增带2#总配段,甲站段增带3#总配段。对于乙站段出线,考虑相关总配母线运行同时率不大于0.98,电缆仅满载无过载。建议选择故障处理方案二。
　　3、MY矿用橡套电缆:设总配电装置1台；C用户有功功率5372kw
　　用户B有功4438kW,设1座总配;用户C有功5372kW,矿用橡套电缆设1座总配;用户D有功15614kW,设2座总配,功率分别为11852kW、3762kW。用户B,C为现状,双射接线引自丙站。考虑结合用户D(新建)组建双环。双环接线如图3所示。最严重情况下,如果D1总配段、C总配段、B总配段的运行同时率不大于0.92,则各种N-1情况下,非故障电缆均无过载。在手动投切条件下,如果事先制订好事故预案,则图3中的接线就可保证供电可靠率。用户总配高压侧装设母联(不具自投功能),实质上建立了横向网络联系,在N-1要求下,双环网供电能力可得到进一步提高。
　　4、MY矿用橡套电缆:干线正常运行负荷率可达75%（供电容量可达30MW）
　　理论上,主干线正常运行负载率可以达到75%(供电能力可以达到30MW)。例如,双环网4条主干线路各分3段,每段供电2.5MW,开环于功率分点。结合实际案例,通过设计环网单元划分,可有效挖掘双环网的供电能力,提高配网的利用率。只有在规划阶段充分论证、在运行阶段有效组织双环接线,才能打造出安全、优质的配网。
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